G02B7/028—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses with means for compensating for changes in temperature or for controlling the temperature; thermal stabilisation

G02B26/08—Optical devices or arrangements using movable or deformable optical elements for controlling the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light, e.g. switching, gating, modulating for controlling the direction of light

G02B26/10—Scanning systems

G02B26/12—Scanning systems using multifaceted mirrors

G02B26/124—Details of the optical system between the light source and the polygonal mirror

G02B26/08—Optical devices or arrangements using movable or deformable optical elements for controlling the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light, e.g. switching, gating, modulating for controlling the direction of light

G02B26/10—Scanning systems

G02B26/12—Scanning systems using multifaceted mirrors

G02B26/125—Details of the optical system between the polygonal mirror and the image plane

Description

Translated from Japanese

【０００１】 [0001]【発明の属する技術分野】 BACKGROUND OF THE INVENTION本発明は、レーザビームプリンタ（ＬＢＰ）、普通紙ファクシミリ（ＰＰＦ）、デジタル複写機等に用いられる光走査装置及びその光走査装置を備えた画像形成装置に関する。 The present invention, laser beam printer (LBP), a plain paper facsimile (PPF), an image forming apparatus including the optical scanning device and the light scanning device used in a digital copying machine or the like.【０００２】 [0002]【従来の技術】 BACKGROUND OF THE INVENTION近年、光走査装置における走査密度は１２００ｄｐｉ（１インチ当たりのドット数）あるいは２４００ｄｐｉといった高密度が要請されている。 Recently, the scanning density of the optical scanning apparatus 1200dpi high density such (1 dots per inch) or 2400dpi is requested.光走査の高密度化を達成するには、被走査面上に集光させる光ビームのビーム径を小さくする必要がある。 To achieve high density of an optical scanning, it is necessary to reduce the beam diameter of the light beam is focused on a surface to be scanned.このように光走査装置の高密度化に伴ってビーム小径化の要求がさらに高まってきている一方、低コスト化も要求されている。 Thus while it has been further increasing demand for beam diameter of with the density of the optical scanning device are low cost demand.この低コスト化の要求に対処すべく、走査レンズに樹脂製レンズを採用する場合が多いが、樹脂製レンズにおいては、温度変動に起因して結像位置ズレが大きく、ビーム小径化は困難であった。 To address the requirements of the lower cost, but often the scanning lens employing a plastic lens, in the resin lens, a large imaging position deviation due to temperature variation, the beam diameter of the difficult there were.【０００３】 [0003]このような結像位置ズレを抑制するようにした装置として、特許番号２７３６９８４号特許公報（以下、公報１という）、特許番号２８０４６４７号特許公報（以下、公報２という）に記載された装置が知られている。 As an apparatus which is adapted to suppress such imaging position deviation, Patent No. 2,736,984 Patent Publication (hereinafter referred to as publication 1), Patent No. 2,804,647 Patent Publication (hereinafter referred to as publication 2) device described in Knowledge It is.【０００４】 [0004]上記公報１のものは、半導体レーザ、コリメータレンズ、及びこれらの構成要素を固定保持する保持部材からなるコリメータ部と、コリメータ部からの偏向手段によって偏向された光束を感光体上に結像する走査結像光学系と、を有し、前記コリメータレンズ、走査結像光学系及び保持部材の線膨張係数、屈折率等を最適化することにより、光学系全系の結像位置ズレを低減するものである。 Of those above publication 1, a semiconductor laser, a collimator lens, and a scanning imaging a collimator unit consisting of the holding member for fixing and holding these components, the light beam deflected by the deflection means from the collimator unit on the photosensitive member It has an imaging optical system, wherein the collimator lens, the linear expansion coefficient of the scanning image forming optical system and the holding member, by optimizing the refractive index or the like, which reduces the imaging position deviation of the entire optical system it is.【０００５】 [0005]また、上記公報２のものは、光源からの光を線状に結像する第１の結像光学系と、第１の結像光学系の結像位置にその偏向反射面を有する偏向装置で偏向された光ビームを被走査面上に収束させる第２の結像光学系とを有し、前記第１の結像光学系に負のパワーを有する樹脂製レンズ（プラスチックレンズ）を用いることにより、第２の結像光学系で発生する結像位置ズレをキャンセルし、光学系全系の結像位置ズレを低減するものである。 Further, of those above publication 2, the deflection device comprising a first imaging optical system that forms a linear light, the deflection reflecting surface at an imaging position of the first imaging optical system from the light source the deflected light beam and a second imaging optical system for converging on the surface to be scanned, by using a resin lens (plastic lens) having a negative power in the first imaging optical system to cancel the imaging position deviation generated in the second imaging optical system, it is intended to reduce the imaging position deviation of the entire optical system.【０００６】 [0006]【特許文献１】 [Patent Document 1]特許第２７３６９８４号公報【特許文献２】 Japanese Patent No. 2736984 [Patent Document 2]特許第２８０４６４７号公報【０００７】 Japanese Patent No. 2804647 [0007]【発明が解決しようとする課題】 [Problems that the Invention is to Solveところで、光走査装置の光走査の高速化に伴いポリゴンスキャナ等の偏向器を高速回転させる必要が生じ、このため高速回転している偏向器から発生する熱に起因して、偏向器近傍の温度と、偏向器から離れた距離の位置近傍の温度とが異なり、光走査装置すなわち光学ハウジング内の温度分布が不均一になる。 Meanwhile, the deflector such as a polygon scanner with the speed of optical scanning becomes necessary to speed rotation of the optical scanning device, due to the heat generated from the deflector Therefore rotates at a high speed, the temperature of the deflector near When, different from the temperature near the position of the distance away from the deflector, the optical scanning device that is, the temperature distribution in the optical housing is uneven.そのため、光学ハウジング内の温度分布が不均一であるということを前提にして、結像位置ズレを抑制するような対策を講ずる必要がある。 Therefore, on the assumption that the temperature distribution in the optical housing is not uniform, it is necessary to take measures so as to suppress the imaging position deviation.【０００８】 [0008]しかしながら、上記各公報１、２には、光走査装置内（つまり光学ハウジング内）の温度分布は不均一であるということを前提にして結像位置ズレを抑制する旨は記載されておらず、また示唆もされていない。 However, the above publications 1 and 2, the temperature distribution is not described that to suppress the imaging position deviation based on the assumption that it is a non-uniformity of the optical scanning apparatus (i.e. the optical housing), also not also been suggested.すなわち、上記各公報１、２に記載された光走査装置は、高速回転している偏向器から発生する熱に起因して光学ハウジング内の温度分布が不均一であるということを前提として結像位置ズレを抑制するようにしたものではない。 That is, the optical scanning device described in JP-1,2, imaging the assumption that the temperature distribution in the optical housing is not uniform due to heat generated from the deflector rotating at high speed position does not have to suppress the deviation.従って、上記各公報１、２に記載された光走査装置では、各々の公報で記載されているような対策を講じたとしても、光ビームのビーム径やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を劣化させるという問題があった。 Accordingly, in the above optical scanning device described in JP-1 and 2, even take measures such as those described in each publication, the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter and the multi-beam light beam there is a problem that degrade.【０００９】 [0009]また、上記公報２の光走査装置では、上述したように第１の結像光学系に負のパワーを有する樹脂製レンズを用いて、第２の結像光学系で発生する結像位置ズレをキャンセルするようにしているが、その結像位置ズレの補正効果を向上させるためには、樹脂製レンズの負のパワーを大きく設定する必要があり、そのため樹脂製レンズの加工が困難になり、しかも波面収差の劣化を招くという問題があった。 Further, in the optical scanning apparatus of the above publication 2, using a resin lens having a negative power in the first imaging optical system as described above, the imaging position deviation generated in the second imaging optical system Although so as to cancel, in order to improve the effect of correcting the imaging position deviation, it is necessary to set a large negative power of the resin lens, therefore the processing of the resin lens is difficult, yet there is a problem that leads to a deterioration of the wavefront aberration.【００１０】 [0010]本発明は上記に鑑みてなされたものであって、その第１の目的は、温度変動によるビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減することのできる光走査装置を提供することである。 The present invention was made in view of the above, the first objective is to provide an optical scanning apparatus capable of reducing the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter variation and a multi-beam due to temperature variations it is.【００１１】 [0011]第２の目的は、温度変動によるビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減すると共に、良好な波面収差を獲得することによりビーム小径化を実現することのできる光走査装置を提供することである。 Second object, while reducing the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter variation and a multi-beam due to temperature variation, the optical scanning device capable of realizing a beam diameter of by acquiring good wavefront aberration it is to provide.【００１２】 [0012]第３の目的は、温度変動によるビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減すると共に、ビーム小径化を実現することのできる光走査装置を用いて、粒状度、解像度及び階調性に優れた安定した高画質な画像を出力できる画像形成装置を提供することである。 A third object, while reducing the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter variation and a multi-beam due to temperature variations, by using the optical scanning device capable of realizing a beam diameter of, granularity, resolution and floor it is to provide an image forming apparatus which can output a good stable quality image tonality.【００１３】 [0013]【課題を解決するための手段】 In order to solve the problems]上記した課題を解決するため、請求項１に記載の発明にかかる光走査装置は、光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、前記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体とを備え、前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズ及び副走査方向に負のパワーを有する樹 To solve the problems described above, an optical scanning apparatus according to the first aspect of the present invention, the main scanning and the first optical system having a coupling lens for coupling the light beam from the light source, the light flux to the deflector a second optical system for focusing a line image elongated in a direction, and a third optical system having a scanning imaging element for focusing a light spot of light beam on a surface to be scanned, which is deflected by the deflector, wherein with the deflector first optical system and said second optical system and the third housing accommodating an optical system of the first optical system, second optical system and the third optical of lateral magnification in the main scanning direction of the entire optical system formed from the system | .beta.m | sub-scanning direction of the lateral magnification | .beta.s | with is set to be larger than, said second optical system, in the sub-scanning direction tree having a negative power in the glass lens and the sub-scanning direction having a positive power脂製レンズから形成されており、また、前記第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、さらに、前記第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ１とし、前記第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ２とした場合に、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満足させるべく、前記偏向器の周りの前記筐体上であって、かつ前記第１の樹脂製光学素子に隣接して配置されたリブを、更に備えたことを特徴とする。 Is formed from a fat made lens, also the third optical system comprises mainly a first resin optical element having a positive power in the main scanning direction, mainly a positive power in the sub scanning direction comprising a second resin optical element, and further, the temperature T1 in the atmosphere in the first neighbor plastic optical element, the temperature of the atmosphere in the second neighborhood plastic optical element is T2 If, T1> order to satisfy the relationship of T2, to the a on the housing, and a rib disposed adjacent to said first resin optical element around said deflector, further comprising the features.【００２０】 [0020]この請求項１に記載の発明によれば、 第２の光学系は、副走査方向に負のパワーを有する樹脂製レンズと、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズとを含むものとしているため、温度変動によるビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減し、なおかつ、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満たすことにより、樹脂レンズの副走査方向負のパワーを小さくすることができる。 According to the invention described in claim 1, the second optical system, as including a resin lens having a negative power in the sub scanning direction, and a glass lens having a positive power in the sub scanning direction because you are, to reduce the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter variation and a multi-beam due to temperature variations, yet, by satisfying the relation T1> T2, it is possible to reduce the sub scanning direction negative power of the plastic lens it can.【００２１】 [0021]請求項２に記載の発明にかかる光走査装置は、光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体とを備え、前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズまたは副走査方向に正のパワーを有する樹脂製レンズから形成されており Optical scanning device according to the invention of claim 2, imaging the light beam from the light source and the first optical system having a coupling lens for coupling, as a line image elongated with said light beam in a main scanning direction to the deflector a second optical system for a third optical system having a scanning imaging element for focusing a light spot of light beam on a surface to be scanned, which is deflected by the serial deflector, wherein the first optical and the deflector system and a housing which accommodates the second optical system and the third optical system, the first optical system, the entire optical system formed from the second optical system and the third optical system .beta.m | | lateral magnification of the main scanning direction, the sub-scanning direction of the lateral magnification | .beta.s | with is set to be larger than, said second optical system, a glass lens having a positive power in the sub scanning direction or it is formed of a resin lens having a positive power in the sub scanning direction、また、前記第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、さらに、前記第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ１とし、前記第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ２とした場合に、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満足させるべく、前記偏向器の周りの前記筐体上であって、かつ前記第１の樹脂製光学素子に隣接して配置されたリブを、更に備えたことを特徴とする。 In addition, the third optical system includes a first resin optical element having mainly a positive power in the main scanning direction, and the second resin optical element mainly having a positive power in the sub scanning direction the provided, further, the temperature of the atmosphere in the first neighbor plastic optical element and T1, when the temperature of the atmosphere in the second neighborhood plastic optical element and T2, T1> T2 relationship in order to satisfy the, even on the housing around said deflector, and said ribs disposed adjacent to the first resin optical element, further characterized by comprising.【００２２】 [0022]この請求項２に記載の発明によれば、 カップリングレンズを有する第１の光学系と、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズまたは樹脂製レンズから形成され、偏向器に対して第１の光学系を通過した光源からの光束を偏向器に主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光するものであって、主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子及び副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子を有する第３の光学系とを備えている。 According to the invention described in claim 2, formed from a first optical system, a glass lens or a resin lens having a positive power in the sub scanning direction with a coupling lens, the relative deflector a second optical system for focusing a linear image extending the light beam in the main scanning direction to the deflector from the light source which has passed through the first optical system, focusing the light beam deflected by the deflector as a light spot on a surface to be scanned been made to light, and a third optical system having a second resin optical element having a positive power in the first resin-made optical element and the sub-scanning direction having a positive power in the main scanning direction ing.第１〜第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されている。The first to the lateral magnification in the main scanning direction of the entire optical system formed from the third optical system | .beta.m | sub scanning direction lateral magnification | .beta.s | is set larger than the.また、リブは、「第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気の温度Ｔ１＞第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気の温度Ｔ２」の関係を満足させる。Further, the ribs, to satisfy the relationship of "temperature T2 of the atmosphere in a temperature T1> second neighboring plastic optical element of the atmosphere in the first neighbor plastic optical element".このため、温度変動に起因するビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減することができる。Therefore, it is possible to reduce the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch of the beam diameter variation and a multi-beam caused by temperature fluctuations.【００２７】 [0027]さらに、第３の目的を達成するため、請求項３に記載の発明にかかる画像形成装置は、請求項１ または２に記載の光走査装置を備えたことを特徴とする。 Furthermore, in order to achieve the third object, an image forming apparatus according to the invention described in claim 3, characterized by comprising an optical scanning device according to claim 1 or 2.【００２８】 [0028]この請求項３に記載の発明によれば、請求項１ または２に記載の光走査装置を用いることにより、粒状度、解像度、階調性に優れた安定した高画質な画像を出力できる。 According to the invention described in claim 3, by using the optical scanning apparatus according to claim 1 or 2, can output granularity, resolution, excellent stable quality image in gradation.【００２９】 [0029]【発明の実施の形態】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION以下に添付図面を参照して、この発明にかかる光走査装置及び画像形成装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。 With reference to the accompanying drawings, illustrating a preferred embodiment of the optical scanning device and an image forming apparatus according to the present invention in detail.【００３０】 [0030]（実施の形態１） (Embodiment 1)図１はこの発明の実施の形態１である光走査装置の構成を示す構成図であり、図２は図１における▲１▼−▲１▼線断面を示す断面図である。 Figure 1 is a block diagram showing a configuration of an optical scanning apparatus according to a first embodiment of the present invention, FIG. 2 ▲ 1 ▼ in Figure 1 - is a sectional view showing the ▲ 1 ▼ line section.【００３１】 [0031]図１に示すように、光源１から射出した光束は、カップリングレンズ２によって所望の光束状態にカップリングされる。 As shown in FIG. 1, a light beam emitted from the light source 1 are coupled to the desired light beam state by the coupling lens 2.ここでは、略平行光束にカップリングされる。 Here it is coupled to a substantially parallel light beam.光源１としては、半導体レーザや複数の発光点を持つ半導体レーザアレイ、または、半導体レーザからの光ビームをプリズム等で合成するビーム合成方式の光源を用いるマルチビーム等を使用できる。 As the light source 1, a semiconductor laser array having a semiconductor laser or a plurality of light emitting points, or a multi-beam or the like using a light source of the beam combining system for combining light beams from the semiconductor laser with prisms or the like can be used.カップリングレンズ２は単玉の非球面レンズである。 Coupling lens 2 is an aspherical lens of a single lens.カップリングレンズ２単独での波面収差は良好に補正されている。 Wavefront aberration of the coupling lens 2 alone are satisfactorily corrected.カップリングレンズ２から射出した光束は、副走査方向にパワーを有するレンズ３に入射し、偏向器４の偏向反射面近傍で主走査方向に長く略線状に集光する。 The light flux emitted from coupling lens 2 is incident on the lens 3 having a power in the sub-scanning direction, longer focused on substantially linear in the main scanning direction by the deflecting reflection surface near the deflector 4.【００３２】 [0032]偏向器４の偏向反射面により偏向された光束は、偏向器４の等速回転に伴い等角度的に偏向しつつ、主に主走査方向にパワーを有する第１走査レンズ５、及び主に副走査方向にパワーを有する第２走査レンズ６を透過する。 The light beam deflected by the deflection reflecting surface of the deflector 4, while with such angularly deflected uniform rotation of the deflector 4, mainly the first scanning lens 5 has a power in the main scanning direction, and the main sub transmitted through the second scanning lens 6 having a power in the scanning direction.この透過する光束は、第１走査レンズ５及び第２走査レンズ６を介して主走査方向、副走査方向それぞれの像面湾曲及びｆθ特性等光学特性が補正されつつ、折り曲げミラー７により光路を折り曲げられ、図２に示すようにウインドウ８を介して像担持体９の被走査面９ａ上に結像する。 Light flux this transmission, the main scanning direction through the first scanning lens 5 and the second scanning lens 6, while the field curvature and fθ characteristics such as optical properties of the sub-scanning direction respectively is corrected, bend the optical path by folding mirror 7 is, imaging onto the scanned surface 9a of the image bearing member 9 through the window 8 as shown in FIG.【００３３】 [0033]なお、ビームは光走査に先立ってミラー１０に入射し、レンズ１１により受光素子１２に集光される。 The beam is incident on the mirror 10 prior to the optical scanning, and is focused on the light receiving element 12 by the lens 11.そして受光素子１２の出力に基づき、光走査の書込タイミングが決定される。 And based on the output of the light receiving element 12, a write timing of the optical scanning are determined.また、上述した符号１〜７で示される光学部品（光学素子）は筐体１３内に収容されている。 Also, optical components (optical elements) represented by reference numeral 1-7 described above are accommodated in the housing 13.筐体１３はカバー１４で覆われており、その内部は略密閉状態になっている。 Housing 13 is covered with a cover 14, the inside is in a substantially sealed state.【００３４】 [0034]図１中の符号２０Ａ、２０Ｂは、偏向器４から発生する熱が第２走査レンズ６側へ伝達されるのを阻止するためのリブである。 Code 20A, 20B in FIG. 1 is a rib for preventing the heat generated from the deflector 4 is transmitted to the second scanning lens 6 side.リブ２０Ａ、２０Ｂは、熱の伝達を完全に阻止するのではなく、第１走査レンズ５近傍における雰囲気での温度Ｔ１が、第２走査レンズ６近傍における雰囲気での温度Ｔ２よりも高くなるような形状で形成されている。 Ribs 20A, 20B is not completely block the transfer of heat, such as the temperature T1 in the atmosphere in the first scanning lens 5 vicinity is higher than the temperature T2 of the atmosphere in the second scanning lens 6 near It is formed in a shape.つまり、リブ２０Ａ、２０Ｂは、温度Ｔ１＞温度Ｔ２の関係が満足するように温度分布を発生させる。 In other words, the ribs 20A, 20B generates a temperature distribution such that the relationship of the temperature T1> temperature T2 is satisfied.これらリブ２０Ａ、２０Ｂは、特許請求の範囲で記載された温度分布発生手段に対応するものである。 These ribs 20A, 20B, correspond to the temperature distribution generating means recited in the claims.【００３５】 [0035]この実施の形態１にかかる光走査装置の光学系について図３を参照して説明する。 The optical system of the optical scanning apparatus according to the first embodiment will be described with reference to FIG.図３は、図１に示した光走査装置の光学系を説明するための図である。 Figure 3 is a diagram for explaining an optical system of the optical scanning apparatus shown in FIG.同図３において、光源１からカップリングレンズ２までを第１の光学系２１とし、レンズ３は第２の光学系２２とし、第１及び第２走査レンズ５、６で構成される光学系を第３の光学系２３とする。 In FIG. 3, the light source 1 to the coupling lens 2 and the first optical system 21, the lens 3 is set to the second optical system 22, an optical system constituted by first and second scanning lenses 5 and 6 a third optical system 23.第１走査レンズ５は特許請求の範囲に記載された第１の樹脂製光学素子に対応し、第２走査レンズ６は特許請求の範囲に記載された第２の樹脂製光学素子に対応する。 First scanning lens 5 corresponds to the first resin optical element described in the claims, the second scanning lens 6 corresponds to the second resin optical element described in the claims.【００３６】 [0036]ところで、周知のように偏向器４は高速回転するので熱源となるが、この実施の形態１では、その熱源を積極的に利用すべく、リブ２０Ａ、２０Ｂを図１に示したように第１走査レンズ５近傍に設けることで、安定した状態において「温度Ｔ１＞温度Ｔ２」の関係が成立するような温度分布を発生させている。 By the way, the deflector 4 as is well known as a heat source because the high-speed rotation, in the first embodiment, in order to utilize the heat positively, first as shown ribs 20A, and 20B in FIG. 1 1 by providing near the scanning lens 5, the relationship of "temperature T1> temperature T2" ​​in the stable state is generating a temperature distribution such that holds.【００３７】 [0037]具体的には、第１〜第３の光学系においては次のような温度分布としている。 Specifically, it has a temperature distribution as follows in the first to third optical system.第１の光学系２１における温度Ｔ０１＝４５℃ Temperature T01 in the first optical system 21 = 45 ° C.第２の光学系２２における温度Ｔ０２＝４５℃ Temperature T02 in the second optical system 22 = 45 ° C.第１走査レンズ５近傍での温度Ｔ１＝４５℃ Temperature T1 = 45 ° C. in the first scanning lens 5 near第２走査レンズ６近傍での温度Ｔ２＝３５℃ Temperature T2 = 35 ° C. in the second scanning lens 6 near【００３８】 [0038]走査結像素子つまり走査光学系を構成するレンズのレンズ面形状の表現は以下の式による。 Representation of the lens surface shape of the lenses composing the scanning imaging device, namely scanning optical system according to the following equation.【００３９】 [0039]（主走査断面内における非円弧形状） (Non-arc shape in the main scanning cross section)レンズ面の主走査断面内における面形状は非円弧形状をなしており、この非円弧形状は、主走査断面内の近軸曲率半径をＲｍ、光軸からの主走査方向の距離をＹ、円錐定数をＫ、高次の係数をＡ１、Ａ２、Ａ３、Ａ４、Ａ５、Ａ６、・・・とするときの光軸方向のデプスをＸとして、次の多項式（１）で表される。 Surface shape in the main scanning cross section of the lens surface has no non-arc shape, the non-arcuate shape, the main Rm paraxial radius of curvature of scanning cross section, the length of the main scanning direction from the optical axis Y, conical the constants K, the higher-order coefficients A1, A2, A3, A4, A5, A6, the optical axis direction of depth when the ... as X, is expressed by the following polynomial (1).Ｘ＝（Ｙ 2 ／Ｒｍ）／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）（Ｙ／Ｒｍ） 2 ｝X = (Y 2 / Rm) / [1 + √ {1- (1 + K) (Y / Rm) 2}＋Ａ１・Ｙ＋Ａ２・Ｙ 2 ＋Ａ３・Ｙ 3 ＋Ａ４・Ｙ 4 + A1 · Y + A2 · Y 2 + A3 · Y 3 + A4 · Y 4＋Ａ５・Ｙ 5 ＋Ａ６・Ｙ 6・・・ ・・（１）+ A5 · Y 5 + A6 · Y 6 ··· ·· (1)【００４０】 [0040]ここで、式（１）において、奇数次の係数Ａ１、Ａ３、Ａ５、・・・にゼロ以外の数値を代入したときに、非円弧形状は主走査方向に非対称形状となる。 Here, in the formula (1), the coefficient of odd order A1, A3, A5, when substituting the numerical value other than zero., The non-arc shape becomes asymmetrical in the main scanning direction.なお、実施の形態１においては、式（１）において偶数次のみを用いているので、非円弧形状は主走査方向に対称形状となる。 In the first embodiment, because of the use of even order only in the formula (1), non-arcuate shape is the main scanning direction symmetrically.【００４１】 [0041]（副走査断面内における曲率半径） (The curvature in the sub-scanning section radius)レンズ面の副走査断面内における曲率半径は、副走査断面内で曲率半径が主走査方向（光軸を原点とする座標（座標値Ｙ）で表す）に変化する場合、次の多項式（２）で表される。 The radius of curvature in the sub scanning cross section of the lens surface, when the curvature radius in the sub-scan section changes in the main scanning direction (represented by a coordinate whose origin is the optical axis (coordinate value Y)), the following polynomial (2) in represented.Ｃｓ（Ｙ）＝１／Ｒｓ（０）＋Ｂ１・Ｙ＋Ｂ２・Ｙ 2 ＋Ｂ３・Ｙ 3 Cs (Y) = 1 / Rs (0) + B1 · Y + B2 · Y 2 + B3 · Y 3＋Ｂ４・Ｙ 4 ＋Ｂ５・Ｙ 5 ＋・・・ ・・（２）+ B4 · Y 4 + B5 · Y 5 + ··· ·· (2)【００４２】 [0042]ここで、Ｒｓ（０）は副走査断面内における光軸上（Ｙ＝０）の曲率半径を表し、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ４、Ｂ５、・・・は高次の係数である。 Here, Rs (0) represents the radius of curvature on the optical axis (Y = 0) in the sub-scan section, B1, B2, B3, B4, B5, ··· are coefficients of higher order.また、式（２）において、Ｙの奇数次の係数Ｂ１、Ｂ３、Ｂ５、・・・にゼロ以外の数値を代入したとき、副走査断面内の曲率半径の変化が主走査方向に非対称となる。 Furthermore, it in equation (2), the coefficients of odd-order Y B1, B3, B5, when substituting the numerical value other than zero., The radius of curvature of the change in the sub-scan section is asymmetrical in the main scanning direction .【００４３】 [0043]（副非円弧面） (Sub-non-arcuate surface)副非円弧面は、次の数１で表される。 Secondary non-arcuate surface is expressed by the following equation 1.【００４４】 [0044]【数１】 [Number 1]【００４５】 [0045]この数１の第４項の式を、次の数２のように定義する。 Expression of the fourth term of the equation (1) defined by Equation 2.【００４６】 [0046]【数２】 [Number 2]【００４７】 [0047]この数２は、次の数３に示すように分解することができる。 This number 2 can be decomposed as shown in the following equation (3).【００４８】 [0048]【数３】 [Number 3]【００４９】 [0049]ここで、数１〜数３において、Ｙは副走査断面の主走査方向の位置（光軸位置を原点とする座標）を表し、Ｚは副走査方向の座標を表し、Ｃｍあるいは１／Ｒｍは光軸近傍の主走査対応方向の近軸曲率を表し、Ｃｓ（０）あるいは１／Ｒｓ（０）は光軸近傍の副走査対応方向の近軸曲率を表し、Ｃｓ（Ｙ）は主走査対応方向Ｙにおける副走査対応方向の近軸曲率を表し、Ｋｚ（Ｙ）は主走査対応方向Ｙにおける副走査対応方向の二次曲面を表す円錐定数を表し、ｆ SAG (Ｙ，Ｚ）は非球面高次補正量を表す。 Here, in the equations 1 to 3, Y represents the position of the main scanning direction of the sub-scanning cross section (coordinate whose origin the optical axis position), Z represents a sub-scanning direction coordinate, Cm or 1 / Rm is represents paraxial curvature in the main scanning corresponding direction near the optical axis, Cs (0) or 1 / Rs (0) represents the paraxial curvature in the sub-scanning corresponding direction near the optical axis, Cs (Y) is the main scanning corresponding represents paraxial curvature in the sub-scanning corresponding direction in the direction Y, Kz (Y) represents a conic constant representing the sub-scanning direction of the secondary curved surface in the main scanning corresponding direction Y, f SAG (Y, Z ) is aspherical representing the higher-order correction amount.【００５０】 [0050]副走査対応方向の近軸曲率Ｃｓは次の多項式（３）で表され、副走査対応方向の二次曲面を表す円錐定数Ｋｚは次の多項式（４）で表される。 Paraxial curvature Cs of the sub-scanning direction is expressed by the following polynomial (3), the conic constant Kz which represents the sub-scanning direction of the secondary curved surface is expressed by the following polynomial (4).Ｃｓ＝１／Ｒｓ（０）＋Ｂ１・Ｙ＋Ｂ２・Ｙ 2 ＋Ｂ３・Ｙ 3 Cs = 1 / Rs (0) + B1 · Y + B2 · Y 2 + B3 · Y 3＋Ｂ４・Ｙ 4 ＋Ｂ５・Ｙ 5 ＋・・・ ・・（３）+ B4 · Y 4 + B5 · Y 5 + ··· ·· (3)Ｋｚ＝Ｃ０＋Ｃ１・Ｙ＋Ｃ２・Ｙ 2 ＋Ｃ３・Ｙ 3 Kz = C0 + C1 · Y + C2 · Y 2 + C3 · Y 3＋Ｃ４・Ｙ 4 ＋Ｃ５・Ｙ 5 ＋・・・ ・・（４）+ C4 · Y 4 + C5 · Y 5 + ··· ·· (4)【００５１】 [0051]ここで、式（３）において、Ｙの奇数次の係数Ｂ１、Ｂ３、Ｂ５、・・・にゼロ以外の数値を代入したとき、副走査断面内の曲率半径の変化が主走査方向に非対称となる。 Here, in the formula (3), coefficients of odd-order Y B1, B3, B5, when substituting the numerical value other than zero., The asymmetric curvature radius of the change in the sub-scan section is in the main scanning direction Become.【００５２】 [0052]また、同様に、Ｃ１、Ｃ３、Ｃ５、・・・、Ｆ１、Ｆ３、Ｆ５、・・・、Ｇ１、Ｇ３、Ｇ５、・・・等の非円弧量を表すＹの奇数次の係数にゼロ以外の数値を代入したとき、副走査断面内の非円弧量の変化が主走査方向に非対称となる。 Similarly, C1, C3, C5, ···, F1, F3, F5, ···, G1, G3, G5, a non-zero odd-order coefficients of Y representing the non-circular amount such ... when substituting the value of the change of the non-circular amount in the sub-scan section is asymmetrical in the main scanning direction.【００５３】 [0053]（実施例１） (Example 1)この実施例１の光走査装置における光学系の各構成要素のサイズ及び配置関係を、図３及び図４を参照して説明する。 The size and arrangement of the components of the optical system of the optical scanning device of the first embodiment will be described with reference to FIGS.図４は、図３に示した光学系において光軸に対し垂直な面（紙面に対し垂直な面）の断面図である。 Figure 4 is a cross-sectional view of a plane perpendicular (a plane perpendicular to the paper surface) to the optical axis in the optical system shown in FIG.【００５４】 [0054]光源１は波長が７８０ｎｍのレーザ光を発振する。 Light source 1 wavelength oscillates 780nm laser beam.カップリングレンズ２は焦点距離が２７ｍｍで、カップリング作用としてはコリメート作用を有する。 Coupling lens 2 in the focal length 27 mm, with a collimating effect as the coupling action.カップリングレンズ２及び光源１の図示しない取り付け部（ベース部材）の線膨張係数は「２．３１×１０ -5 」である。 Linear expansion coefficient of the mounting portion (not shown) of the coupling lens 2 and the light source 1 (base member) is "2.31 × 10 -5."【００５５】 [0055]偏向器４はポリゴンミラーから構成され、その偏向反射面数は５、内接円半径は１８ｍｍ、光源１側からのビームの入射方向と走査光学系（第１及び第２走査レンズ５、６）の光軸とがなす角の角度は６０度である（図３参照）。 Deflector 4 is composed of a polygon mirror, the deflecting reflective surface number 5, the inscribed circle radius of 18 mm, the incident direction of the beam from the light source 1 side scanning optical system (first and second scanning lenses 5 and 6) the angle of the optical axis and has an angle of 60 degrees (see FIG. 3).【００５６】 [0056]レンズ３は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズで形成されている。 Lens 3 is formed of a glass lens having a positive power in the sub scanning direction.このレンズ３としてのガラス製レンズの屈折率は２５℃時において「１．５１１１９」、４５℃時において「１．５１１１３」であり、このガラス製レンズの線膨張係数は「７．５×１０ -6 」である。 "1.51119" refractive index glass lens at the time of 25 ° C. as the lens 3, a "1.51113" at the time of 45 ° C., the linear expansion coefficient of the glass lens is "7.5 × 10 - 6 "it is.レンズ３の厚さ（光軸上における面３ａと面３ｂとの間の距離）ｄ５＝３ｍｍ、光軸上におけるレンズ３の面３ｂと偏向器４の反射面との間の距離ｄ６＝４４．８ｍｍである（図４参照）。 Distance d6 = 44 between (the distance between the surface 3a and the surface 3b on the optical axis) d5 = 3 mm, the surface 3b of the lens 3 on the optical axis and the reflecting surface of the deflector 4 the thickness of the lens 3. it is 8 mm (see FIG. 4).レンズ３の面３ａの曲率半径は、主走査方向が「∞」、副走査方向が「２３ｍｍ」であり、その面３ｂの曲率半径は「∞（平面）」である。 Radius of curvature of the surface 3a of the lens 3, the main scanning direction is "∞" is the sub-scanning direction is "23mm", the curvature radius of the surface 3b is "∞ (plane)".【００５７】 [0057]第１走査レンズ５として樹脂製走査レンズ、第２走査レンズ６として樹脂製走査レンズをそれぞれ使用している。 Resin scanning lens as a first scanning lens 5, using respectively the resin scanning lens as a second scanning lens 6.第１及び第２走査レンズ５、６としての樹脂製走査レンズの屈折率は、２５℃時において「１．５２３９７８」であり、３５℃時において「１．５２３０８８」であり、４５℃時において「１．５２２１９７」である。 Refractive index of the resin scanning lens of the first and second scanning lenses 5 and 6 are "1.523978" during 25 ° C., a "1.523088" during 35 ° C., during 45 ° C. " 1.522197 "is.また、第１及び第２走査レンズ５、６としての樹脂製走査レンズの線膨張係数は「７×１０ -5 」である。 The linear expansion coefficient of the resin scanning lens of the first and second scanning lenses 5 and 6 is "7 × 10 -5".【００５８】 [0058]光軸上における偏向器４の反射面と第１走査レンズ５の面５ａ（入射面）との間の距離ｄ７＝７１．６ｍｍ、第１走査レンズ５の厚さ（光軸上における面５ａと面５ｂとの間の距離）ｄ８＝３０ｍｍ、光軸上における第１走査レンズ５の面５ｂ（射出面）と第２走査レンズ６の面６ａ（入射面）との間の距離ｄ９＝６６．３ｍｍ、第２走査レンズ６の厚さ（光軸上における面６ａと面６ｂとの間の距離）ｄ１０＝８．５ｍｍ、光軸上における第２走査レンズ６の面６ｂ（射出面）と被走査面９ａとの間の距離ｄ１１＝１５９．３ｍｍ、距離ｄ１２＝０．２ｍｍ、距離ｄ１３＝０．２ｍｍである（図４参照）。 Distance d7 = 71.6mm between the surface 5a of the reflecting surface and the first scanning lens 5 of the deflector 4 on the optical axis (incident surface), the surface 5a of the first thickness of the scanning lens 5 (on the optical axis distance d9 = 66 between the distance) d8 = 30 mm between the surface 5b, the surface 5b of the first scanning lens 5 on the optical axis (surface 6a (incident surface of the exit surface) and the second scanning lens 6). 3 mm, the thickness of the second scanning lens 6 and (the distance between the surfaces 6a and the surface 6b on the optical axis) d10 = 8.5 mm, the surface 6b of the second scanning lens 6 on the optical axis (exit surface) to be distance d11 = 159.3mm between the scanning surface 9a, the distance d12 = 0.2 mm, the distance d13 = 0.2 mm (see FIG. 4).なお、距離ｄ１２及びｄ１３は、光軸に対して、第１及び第２走査レンズ５、６の光軸を主走査方向に平行に移動することにより与えられるシフト量である。 Note that the distance d12 and d13 are with respect to the optical axis, a shift amount given by moving parallel to the optical axis in the main scanning direction of the first and second scanning lenses 5 and 6.【００５９】 [0059]ここで、第１走査レンズ５の面５ａ、面５ｂ、及び第２走査レンズ６の面６ａ、面６ｂの主走査方向と副走査方向の係数を、それぞれ表１〜表４に挙げる。 Here, the surface 5a of the first scanning lens 5, the surface 5b, and the surface 6a of the second scanning lens 6, the main scanning direction and the sub-scanning direction of the coefficient of surface 6b, listed in Tables 1 to Table 4.なお、表１〜表４において、Ｒｍは主走査方向の曲率半径を表し、またＲｓは副走査方向の曲率半径を表す。 In Table 1 to Table 4, Rm represents the radius of curvature in the main scanning direction, and Rs represents the sub-scanning direction of the radius of curvature.また、「Ｅ＋０２」は１０ 2を表し、また「Ｅ−０８」は１０ -8を表し、これらの数値が直前の数値にかかる。 In addition, "E + 02" represents the 10 2, also "E-08" represents the 10 -8, these numbers applied to the numerical value of just before.【００６０】 [0060]【表１】 [Table 1]【００６１】 [0061]【表２】 [Table 2]【００６２】 [0062]【表３】 [Table 3]【００６３】 [0063]【表４】 [Table 4]【００６４】 [0064]この実施例１では、高速回転を行う偏向器４の熱源により以下のような温度分布としている。 In the first embodiment and the temperature distribution as follows by the deflector 4 of the heat source to perform high-speed rotation.Ｔ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝４５℃、Ｔ２＝３５℃としている。 T01 = T02 = T1 = 45 ℃, is set to T2 = 35 ° C..ここで、Ｔ０１は第１の光学系２１における温度、Ｔ０２は第２の光学系２２における温度Ｔ０２、Ｔ１は第１走査レンズ５近傍における雰囲気での温度、及びＴ２は第２走査レンズ６近傍における雰囲気での温度をそれぞれ表す。 Here, the temperature in the first optical system 21 T01, T02 is the temperature T02, T1 in the second optical system 22 at the temperature, and T2 vicinity of the second scanning lens 6 in the atmosphere in the first scanning lens 5 near each representing the temperature of the atmosphere.なお、これらＴ０１、Ｔ０２、Ｔ１、Ｔ２の定義内容は後述する実施例２〜４においても同様であるものとする。 Note that these T01, T02, definitions of T1, T2 is assumed to be the same in Examples 2-4 described below.【００６５】 [0065]さて、上述したような温度分布の下において、上述した第１乃至第３の光学系２１、２２、２３で発生する像面湾曲変動の結果例を、表５に示す。 Now, in the lower temperature distribution as described above, the example of a result of curvature change generated in the first to third optical systems 21, 22, 23 described above are shown in Table 5.【００６６】 [0066]【表５】 [Table 5]【００６７】 [0067]この実施例１では、第１の光学系２１、第２の光学系２２及び第３の光学系２３から形成される全光学系の横倍率は、主走査方向の横倍率βｍ＝８．４５であり、副走査方向の横倍率βｓ＝１．５５である。 In Example 1, the first optical system 21, the lateral magnification of the entire optical system formed from the second optical system 22 and the third optical system 23 is a lateral magnification .beta.m = 8.45 in the main scanning direction There is a lateral magnification .beta.s = 1.55 in the sub-scanning direction.表５において、対策前ではＴ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝Ｔ２＝４５℃であるので、光学ハウジング内に温度分布は発生していない。 In Table 5, since the previous measures are T01 = T02 = T1 = T2 = 45 ℃, the temperature distribution is not generated in the optical housing.【００６８】 [0068]第１の光学系２１において、光源１とカップリングレンズ２が装着されるベース部材が膨張するため、温度上昇時に主走査方向、副走査方向とも像面湾曲はマイナス側に変動するが、上記全光学系の横倍率が｜βｍ｜＞｜βｓ｜の関係が成立するように設定されているので、第１の光学系２１による像面湾曲の補正量は主走査方向の場合の方が副走査方向の場合よりも大きい。 In the first optical system 21, the base member in which the light source 1 and the coupling lens 2 is mounted is inflated, the main scanning direction when the temperature rises, the field curvature with the sub-scanning direction is varied to the negative side, the total lateral magnification of the optical system is | βm |> | βs | because the relationship is set to satisfy, the correction amount of the image plane curvature of the first optical system 21 is better in the case of the main scanning direction subscanning greater than in the case of direction.従って、第３の光学系２３で発生する像面湾曲変動は副走査方向を抑える必要がある。 Accordingly, curvature of field variations generated by the third optical system 23 it is necessary to suppress the sub-scanning direction.そこで、上述したようにＴ１（４５℃）＞Ｔ２（３５℃）とすることで、上記全光学系の像湾曲変動を抑制することができる。 Therefore, by setting as described above T1 (45 ℃)> T2 (35 ℃), it is possible to suppress the field curvature variation of the entire optical system.【００６９】 [0069]上述したように、実施例１によれば、第１〜第３の光学系２１、２２、２３の温度変動に起因する像面湾曲変化を低減することができ、これにより、ビームの小径化及び安定化が実現でき、しかも、光源１にマルチビームを用いた場合であっても、副走査方向の像面湾曲変動が小さいため、副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減することができる。 As described above, according to the first embodiment, it is possible to reduce the curvature changes due to temperature fluctuations of the first to third optical systems 21, 22 and 23, thereby, diameter of the beam and stabilization can be realized, moreover, even in the case of using a multi-beam light source 1, since the field curvature variation in the sub-scanning direction is small, it is possible to reduce the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch.【００７０】 [0070]（実施例２） (Example 2)この実施例２では、光走査装置における光学系は、図３に示した実施例１の光走査装置における光学系の構成において、カップリングレンズ２及び光源１の取り付け部（ベース部材）の線膨張係数を「２．３１×１０ -5 」から「３．１×１０ -5 」に変更し、第２の光学系２２のレンズ３としてのガラス製レンズを樹脂製レンズに変更した構成になっている。 In Example 2, the optical system of the optical scanning apparatus, the linear expansion of the configuration of the optical system, the mounting portion of the coupling lens 2 and the light source 1 (base member) in the optical scanning device of the first embodiment shown in FIG. 3 change the coefficients from the "2.31 × 10 -5" to "3.1 × 10 -5", the glass lens as the lens 3 of the second optical system 22 has a configuration for changing the resin lens there.【００７１】 [0071]樹脂製レンズで形成されたレンズ３の面３ａ（入射面）の曲率半径は、主走査方向が「∞」で、副走査方向が「２３．５７ｍｍ」であり、またレンズ３の面３ｂ（射出面）の曲率半径は「∞（平面）」である。 Radius of curvature of the surface 3a of the lens 3 formed by resin lens (incident surface), the main scanning direction is "∞" is the sub-scanning direction is "23.57mm", also face 3b (exit lens 3 the radius of curvature of the surface) is "∞ (plane)".また、樹脂製レンズの屈折率は、２５℃時において「１．５２３９７８」であり、４５℃時において「１．５２２１９７」である。 The refractive index of the resin lens is a "1.523978" during 25 ° C., is "1.522197" during 45 ° C..さらに、樹脂製レンズの線膨張係数は「７×１０ -5 」である。 Further, the linear expansion coefficient of the resin lens is "7 × 10 -5".【００７２】 [0072]この実施例２においても、上記実施例１と同様に、高速回転を行う偏向器４の熱源により、Ｔ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝４５℃、Ｔ２＝３５℃のような温度分布としている。 Also in this second embodiment, as in the above Example 1, by the deflector 4 of the heat source to perform high-speed rotation, T01 = T02 = T1 = 45 ℃, has a temperature distribution such as T2 = 35 ° C..このような温度分布の下において、上述した第１乃至第３の光学系２１、２２、２３で発生する像面湾曲変動の結果例を、表６に示す。 In Under such temperature distribution, the results example of curvature change generated in the first to third optical systems 21, 22, 23 described above are shown in Table 6.【００７３】 [0073]【表６】 [Table 6]【００７４】 [0074]この実施例２では、第１の光学系２１、第２の光学系２２及び第３の光学系２３から形成される全光学系の横倍率は、主走査方向の横倍率βｍ＝８．４５であり、副走査方向の横倍率βｓ＝１．５５である。 In Example 2, the first optical system 21, the lateral magnification of the entire optical system formed from the second optical system 22 and the third optical system 23 is a lateral magnification .beta.m = 8.45 in the main scanning direction There is a lateral magnification .beta.s = 1.55 in the sub-scanning direction.表６において、対策前ではＴ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝Ｔ２＝４５℃であるので、光学ハウジング内に温度分布は発生していない。 In Table 6, since the previous measures are T01 = T02 = T1 = T2 = 45 ℃, the temperature distribution is not generated in the optical housing.【００７５】 [0075]第１の光学系２１において、光源１とカップリングレンズ２が装着されるベース部材が膨張するため、温度上昇時に主走査方向、副走査方向とも像面湾曲はマイナス側に変動するが、上記全光学系の横倍率が｜βｍ｜＞｜βｓ｜の関係が成立するように設定されているので、第１の光学系２１による像面湾曲の補正量は主走査方向の場合の方が副走査方向の場合よりも大きく、なおかつ、第２の光学系２２で副走査方向の像面湾曲がプラス方向に移動（像面湾曲変動が０．１８ｍｍである）する。 In the first optical system 21, the base member in which the light source 1 and the coupling lens 2 is mounted is inflated, the main scanning direction when the temperature rises, the field curvature with the sub-scanning direction is varied to the negative side, the total lateral magnification of the optical system is | βm |> | βs | because the relationship is set to satisfy, the correction amount of the image plane curvature of the first optical system 21 is better in the case of the main scanning direction subscanning greater than in the direction, yet, the field curvature in the sub scanning direction by the second optical system 22 is moved in the positive direction (field curvature variation is 0.18 mm) to.従って、第３の光学系２３で発生する像面湾曲変動については副走査方向を抑える必要がある。 Thus, for field curvature fluctuation generated by the third optical system 23 it is necessary to suppress the sub-scanning direction.そこで、上述したようにＴ１（４５℃）＞Ｔ２（３５℃）とすることで、全光学系の像湾曲変動を抑制することができる。 Therefore, by setting T1 (45 ℃)> T2 (35 ℃) as described above, it is possible to suppress the field curvature variation of the entire optical system.【００７６】 [0076]以上説明したように実施例２によれば、実施例１の場合と同様の作用効果を奏する。 According to the second embodiment as described above, the same effects as in Example 1.【００７７】 [0077]（実施例３） (Example 3)この実施例３の光走査装置の光学系における各構成要素のサイズ及び配置関係を、図５乃至図７を参照して説明する。 The size and arrangement of the components in the optical system of the optical scanning apparatus of Example 3 will be described with reference to FIGS.図５に示した光走査装置の光学系は、図３に示した実施例１の光学系の構成において、第２の光学系２２に、レンズ３１、３２を追加した構成になっている。 The optical system of the optical scanning apparatus shown in FIG. 5, in the configuration of the optical system of the first embodiment shown in FIG. 3, the second optical system 22 has a configuration obtained by adding the lens 31 and 32.なお、図５において、図３に示した光走査装置の光学系と同様の機能を果たす部分には同一の符号を付すものとする。 In FIG. 5, it is assumed that the same reference numerals to portions having the same functions as the optical system of the optical scanning device shown in FIG.また、図６は、図５の光学系において光軸に対し垂直な面（紙面に対し垂直な面）の断面図である。 6 is a cross-sectional view of a plane perpendicular (a plane perpendicular to the paper surface) to the optical axis in the optical system of FIG.さらに、図７は、第２の光学系２２のレンズ３、レンズ３１、３２の形状、配置関係を拡大した拡大図である。 Further, FIG. 7, a lens 3 of the second optical system 22, the shape of the lens 31 is an enlarged view of the positional relationship.【００７８】 [0078]図７において、レンズ３１は、副走査方向のみに負のパワーを有する樹脂製レンズで形成されている。 7, the lens 31 is formed of a resin lens having a negative power only in the sub-scanning direction.レンズ３２は、副走査方向に負のパワーを有するガラス製レンズで形成されている。 Lens 32 is formed of a glass lens having a negative power in the sub scanning direction.【００７９】 [0079]レンズ３１の面３１ａの曲率半径は「∞（平面）」であり、その面３１ｂの曲率半径は、主走査方向が「∞」、副走査方向が「１９．８２ｍｍ」である。 Radius of curvature of the surface 31a of the lens 31 is "∞ (plane)", the radius of curvature of the surface 31b, the main scanning direction is "∞", the sub-scanning direction is "19.82mm".一方、レンズ３２の面３２ａの曲率半径は「∞」、副走査方向が「−１８．７ｍｍ」であり、その面３２ｂの曲率半径は、主走査方向が「１．０Ｅ＋８」、副走査方向が「１８．０３ｍｍ（副非円弧面）」である。 On the other hand, the curvature radius of the surface 32a of the lens 32 is "∞" is a sub-scanning direction "-18.7mm", the radius of curvature of the surface 32b, the main scanning direction is "1.0E + 8", the sub-scanning direction it is "18.03Mm (sub non-arcuate surface)".さらに、レンズ３の面３ａの曲率半径は「∞」、副走査方向が「１３．５４ｍｍ」であり、その面３ｂの曲率半径は「∞（平面）」である。 Further, the curvature radius of the surface 3a of the lens 3 is "∞", the sub-scanning direction is "13.54mm", the radius of curvature of the surface 3b is "∞ (plane)".【００８０】 [0080]また、レンズ３１としての樹脂製レンズの屈折率は、２５℃時において「１．５２３９７８」、４５℃時において「１．５２２１９７」であり、またレンズ３１としての樹脂製レンズの線膨張係数は「７×１０ -5 」である。 The refractive index of the resin lens as the lens 31 is "1.523978" during 25 ° C., a "1.522197" during 45 ° C., also linear expansion coefficient of the resin lens as the lens 31 ' 7 × 10 -5 ".また、レンズ３２としてのガラス製レンズの屈折率は、２５℃時において「１．５１１１９」、４５℃時において「１．５１１１３」であり、またレンズ３２としてのガラス製レンズの線膨張係数は「７．５×１０ -6 」である。 The refractive index of the glass lens as lens 32, "1.51119" at the time of 25 ° C., a "1.51113" at the time of 45 ° C., also linear expansion coefficient of the glass lens as lens 32 ' is 7.5 × 10 -6 ".さらに、レンズ３としてのガラス製レンズの屈折率は、２５℃時において「１．７３３２７８」、４５℃時において「１．７３３０５８」であり、またレンズ３としてのガラス製レンズの線膨張係数は「５．４×１０ -6 」である。 Further, the refractive index of the glass lens as the lens 3, "1.733278" during 25 ° C., a "1.733058" during 45 ° C., also linear expansion coefficient of the glass lens as the lens 3 " 5.4 a × 10 -6 ".【００８１】 [0081]図６において、光軸上におけるレンズ３１の厚さ（光軸上における面３１ａと面３１ｂとの間の距離）ｄ１＝３ｍｍ、光軸上におけるレンズ３１の面３１ｂ（射出面）とレンズ３２の面３２ａ（入射面）との間の距離ｄ２＝９．２ｍｍ、レンズ３２の厚さ（光軸上における３２ａと面３２ｂとの間の距離）ｄ３＝３ｍｍ、光軸上におけるレンズ３２の面３２ｂ（射出面）とレンズ３の面３ａ（入射面）との間の距離ｄ４＝８．１５ｍｍ、レンズ３の厚さ（光軸上における面３ａと面３ｂとの間の距離）ｄ５＝６ｍｍ、光軸上におけるレンズ３の面３ｂと偏向器４の反射面との間の距離ｄ６＝１４４ｍｍである。 6, the lens 31 on the optical axis thickness (between the surface 31a and the surface 31b on the optical axis distance) d1 = 3 mm, the surface 31b of the lens 31 on the optical axis (exit surface) and the lens 32 distance d2 = 9.2 mm, thickness of the lens 32 (the distance between the 32a and the surface 32b on the optical axis) d3 = 3 mm, the surface 32b of the lens 32 on the optical axis between the surface 32a (the entrance surface) (the distance between the surface 3a and the surface 3b on the optical axis) distance d4 = 8.15mm, the thickness of the lens 3 between the surface 3a of the (exit surface) and the lens 3 (the entrance surface) d5 = 6 mm, the distance d6 = 144 mm between the surface 3b of the lens 3 on the optical axis and the reflecting surface of the deflector 4.なお図６において、ｄ７〜ｄ１１の各値は、図４に示した実施例１の光学系におけるｄ７〜ｄ１１の各値と同一である。 In FIG. 6, the value of d7~d11 are identical to the values ​​of d7~d11 in the optical system of the first embodiment shown in FIG.【００８２】 [0082]ここで、レンズ３２の面３２ａの主走査方向と副走査方向の係数を、表７に挙げる。 Here, the main scanning direction and the sub-scanning direction of the coefficient of the surface 32a of the lens 32, listed in Table 7.この面３２ａは、ほとんど副走査方向にのみパワーを有する。 The surface 32a has power only in the most sub-scanning direction.なお、表７において、Ｒｍは主走査方向の曲率半径を表し、またＲｓは副走査方向の曲率半径を表す。 In Table 7, Rm represents the radius of curvature in the main scanning direction, and Rs represents the sub-scanning direction of the radius of curvature.また、「Ｅ＋０１」は１０ 1を表し、また「Ｅ−０７」は１０ -7を表し、これらの数値が直前の数値にかかる。 In addition, "E + 01" represents the 10 1, also "E-07" represents the 10 -7, these numbers applied to the numerical value of just before.【００８３】 [0083]【表７】 [Table 7]【００８４】 [0084]この実施例３においても、上記実施例１と同様に、高速回転を行う偏向器４の熱源により、Ｔ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝４５℃、Ｔ２＝３５℃のような温度分布としている。 Also in this third embodiment, similar to the first embodiment, by the deflector 4 of the heat source to perform high-speed rotation, T01 = T02 = T1 = 45 ℃, has a temperature distribution such as T2 = 35 ° C..このような温度分布の下において、上述した第１乃至第３の光学系２１、２２、２３で発生する像面湾曲変動の結果例を、表８に示す。 In Under such temperature distribution, the results example of curvature change generated in the first to third optical systems 21, 22, 23 described above are shown in Table 8.【００８５】 [0085]【表８】 [Table 8]【００８６】 [0086]この実施例３では、第１の光学系２１、第２の光学系２２及び第３の光学系２３から形成される全光学系の横倍率は、主走査方向の横倍率βｍ＝８．４５であり、副走査方向の横倍率βｓ＝１．５５である。 In Example 3, the first optical system 21, the lateral magnification of the entire optical system formed from the second optical system 22 and the third optical system 23 is a lateral magnification .beta.m = 8.45 in the main scanning direction There is a lateral magnification .beta.s = 1.55 in the sub-scanning direction.表７において、対策前ではＴ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝Ｔ２＝４５℃であるので、光学ハウジング内に温度分布は発生していない。 In Table 7, since the previous measures are T01 = T02 = T1 = T2 = 45 ℃, the temperature distribution is not generated in the optical housing.【００８７】 [0087]表８から明らかなように、第２の光学系において、第２の光学系２１に副走査方向に負のパワーを有するレンズ３１として樹脂製レンズを用いることにより、副走査方向の像面湾曲を補正しているが、このままでは補正不足である。 As Table 8 clearly, in the second optical system, by using a resin lens as the lens 31 having a negative power in the sub scanning direction in the second optical system 21, the sub-scanning direction field curvature it is corrected, but it is under-corrected in this state.しかしこれ以上の補正機能をレンズ３１としての樹脂製レンズに持たせるためには樹脂製レンズの負のパワーをより一層大きくする必要があり、このためその樹脂製レンズの加工上の課題が発生するとともに、波面収差が劣化する。 But in order to have more of a correction function to the resin lens as the lens 31 must be further increased more negative power of the resin lens, challenges machining Thus the resin lens is generated with, the wavefront aberration is deteriorated.そこで、上述したようにＴ１（４５℃）＞Ｔ２（３５℃）とすることで、上記全光学系の像湾曲変動を抑制することができる。 Therefore, by setting as described above T1 (45 ℃)> T2 (35 ℃), it is possible to suppress the field curvature variation of the entire optical system.【００８８】 [0088]ここで、この実施例３における各像高でのビームスポット径の一例を、表９に示す。 Here, an example of a beam spot diameter at each image height in the third embodiment, shown in Table 9.【００８９】 [0089]【表９】 [Table 9]【００９０】 [0090]以上説明したように実施例３によれば、実施例１の場合と同様の作用効果を奏する。 According to the third embodiment as described above, the same effects as in Example 1.また、実施例３では、負のパワーを有するレンズ３１としての樹脂製レンズの副走査方向の曲率半径を小さくする必要がないので、波面収差が劣化せず、表９から明らかなように良好なビームスポット径が得られる。 In Example 3, since there is no need to reduce the sub-scanning direction of the radius of curvature of the resin lens as the lens 31 having a negative power, wave front aberration is not deteriorated, good As is apparent from Table 9 beam spot size is obtained.【００９１】 [0091]（実施例４） (Example 4)この実施例４の光走査装置における光学系は、図５に示した実施例３の光走査装置における光学系の構成において、レンズ３１としての樹脂製レンズに主走査方向に負のパワーを付加し、また、レンズ３２としてのガラス製レンズに主走査方向に正のパワーを付加した構成になっている。 Optical system of the optical scanning apparatus of Example 4 are added in the configuration of the optical system of the optical scanning device of the third embodiment shown in FIG. 5, a negative power in the main scanning direction in the resin lens as the lens 31 Further, a glass lens as the lens 32 in the main scanning direction become configuration obtained by adding a positive power.【００９２】 [0092]すなわち、レンズ３１としての樹脂製レンズは、主走査方向に負のパワーを有し、また副走査方向に正のパワーを有する。 That is, the resin lens as the lens 31 has a negative power in the main scanning direction, and has a positive power in the sub scanning direction.レンズ３２としてのガラス製レンズは、主走査方向及び副走査方向ともに正のパワーを有し、レンズ３としてのガラスレンズは、副走査方向に正のパワーを有する。 Glass lens as the lens 32 has a positive power in the main scanning direction and the sub-scanning direction both the glass lens as the lens 3, it has a positive power in the sub scanning direction.【００９３】 [0093]レンズ３１の面３１ａの曲率半径は「∞（平面）」であり、その面３１ｂの曲率半径は、主走査方向が「１５０ｍｍ」、副走査方向が「１９．８２ｍｍ」である。 Radius of curvature of the surface 31a of the lens 31 is "∞ (plane)", the radius of curvature of the surface 31b, the main scanning direction is "150mm", the sub-scanning direction "19.82mm".レンズ３２の面３２ａの曲率半径は主走査方向が「１５１ｍｍ」、副走査方向が「１５０ｍｍ」である。 Radius of curvature of the surface 32a of the lens 32 in the main scanning direction is "151mm", the sub-scanning direction is "150mm".レンズ３２の面３２ｂの曲率半径、及びレンズ３の面３ａ、面３ｂの曲率半径は実施例３の場合と同様である。 Radius of curvature of the surface 32b of the lens 32, and lens 3 of the surface 3a, the curvature radius of the surface 3b is the same as in Example 3.また、レンズ３１、３２、及びレンズ３の屈折率及び線膨張係数は実施例３の場合と同様である。 The lens 31, and the refractive index and the linear expansion coefficient of the lens 3 is the same as in Example 3.さらに、図６においてｄ１〜ｄ１１の各値も実施例３の場合と同様である。 Further, the same as the case each value of d1~d11 6 of Example 3.【００９４】 [0094]この実施例４においても、上記実施例１と同様に、高速回転を行う偏向器４の熱源により、Ｔ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝４５℃、Ｔ２＝３５℃のような温度分布としている。 In this fourth embodiment, in the same manner as in Example 1, by the deflector 4 of the heat source to perform high-speed rotation, T01 = T02 = T1 = 45 ℃, has a temperature distribution such as T2 = 35 ° C..このような温度分布の下において、上述した第１乃至第３の光学系２１、２２、２３で発生する像面湾曲変動の結果例を、表１０に示す。 In Under such temperature distribution, the results example of curvature change generated in the first to third optical systems 21, 22, 23 described above are shown in Table 10.【００９５】 [0095]【表１０】 [Table 10]【００９６】 [0096]この実施例４では、第１の光学系２１、第２の光学系２２及び第３の光学系２３から形成される全光学系の横倍率は、主走査方向の横倍率βｍ＝８．４５であり、副走査方向の横倍率βｓ＝１．５５である。 In Example 4, the first optical system 21, the lateral magnification of the entire optical system formed from the second optical system 22 and the third optical system 23 is a lateral magnification .beta.m = 8.45 in the main scanning direction There is a lateral magnification .beta.s = 1.55 in the sub-scanning direction.表７において、対策前ではＴ０１＝Ｔ０２＝Ｔ１＝Ｔ２＝４５℃であるので、光ハウジング内に温度分布は発生していない。 In Table 7, since the previous measures are T01 = T02 = T1 = T2 = 45 ℃, the temperature distribution is not generated in the optical housing.【００９７】 [0097]表１０から明らかなように、第２の光学系において、第２の光学系２１に副走査方向に負のパワーを有するレンズ３１として樹脂製レンズを用いることにより、副走査方向の像面湾曲を補正しているが、このままでは補正不足である。 As apparent from Table 10, in the second optical system, by using a resin lens as the lens 31 having a negative power in the sub scanning direction in the second optical system 21, the sub-scanning direction field curvature it is corrected, but it is under-corrected in this state.しかしこれ以上の補正機能をレンズ３１としての樹脂製レンズに持たせるためには樹脂製レンズの負のパワーをより一層大きくする必要があり、このためその樹脂製レンズの加工上の課題が発生するとともに、波面収差が劣化する。 But in order to have more of a correction function to the resin lens as the lens 31 must be further increased more negative power of the resin lens, challenges machining Thus the resin lens is generated with, the wavefront aberration is deteriorated.そこで、上述したようにＴ１（４５℃）＞Ｔ２（３５℃）とすることで、上記全光学系の像湾曲変動を抑制することができ、かつ、上記全光学系の副走査方向の像面湾曲変動を抑制することができる。 Therefore, by setting T1 (45 ℃)> T2 (35 ℃) as described above, it is possible to suppress the field curvature variation of the entire optical system, and the image plane in the sub-scanning direction of the entire optical system it is possible to suppress the bending variation.【００９８】 [0098]なお、この実施例４では、レンズ３１としての樹脂製レンズは１枚であるが、その樹脂製レンズを２枚としても良い。 In Example 4, although the resin lens as the lens 31 is a single, or the resin lens as two.この場合、２枚の樹脂製レンズは、副走査方向に負のパワーのみを有するレンズと、主走査方向にのみパワーを有するレンズの組み合わせでも良いし、両レンズともに主走査方向及び副走査方向に負のパワーを有しても良い。 In this case, two plastic lenses, a lens having only negative power in the sub scanning direction, may be a combination of a lens having a power only in the main scanning direction, in the main scanning direction and the sub-scanning direction in both lenses negative of power may have.【００９９】 [0099]以上説明したように実施例４によれば、実施例１の場合と同様の作用効果を奏する。 According to the fourth embodiment as described above, the same effects as in Example 1.【０１００】 [0100]（実施の形態２） (Embodiment 2)図８は、この発明の実施の形態２である画像形成装置の構成を示す要部構成図である。 Figure 8 is a main configuration diagram illustrating a configuration of an image forming apparatus according to the second embodiment of the present invention.図８に示す画像形成装置においては、像担持体４１の周囲には、帯電器４２、光走査装置４３、現像器４４、転写用帯電器４５、定着器４６、クリーニング器４７が配置されている。 In the image forming apparatus shown in FIG. 8, around the image carrier 41, a charger 42, an optical scanning device 43, a developing device 44, transfer charger 45, a fixing unit 46, a cleaning unit 47 are arranged .光走査装置４３は、例えば、実施の形態１の実施例１乃至４のいずれかの実施例の光走査装置である。 Optical scanning device 43, for example, an optical scanning apparatus of any one of the embodiments of Examples 1 to 4 of the first embodiment.【０１０１】 [0101]画像を形成するための画像形成プロセスの代表的なものの１つとして、電子写真プロセスがある。 One representative although the image forming process for forming an image, there is an electrophotographic process.この電子写真プロセスにおいては、光走査装置４３からの光スポットを、帯電器４２によって均一に帯電させた像担持体４１としての感光体上に照射することにより潜像を形成し（露光）、現像器４４によってその潜像にトナーを付着させてトナー像を形成し（現像）、転写用帯電器４５によって記録紙Ｓにそのトナー像を写し（転写）、定着器４６によって圧力や熱をかけて記録紙Ｓに融着させる（定着）という一連のプロセスにより画像を形成する。 In this electrophotographic process, the light spot from the optical scanning device 43, to form a latent image by irradiating on a photosensitive member as an image bearing member 41 is uniformly charged by the charger 42 (exposure), development and attached so the toner to the latent image by the vessel 44 to form a toner image (developing), the toner image copy (transfer) onto the recording sheet S by the transfer charger 45, under pressure and heat by the fixing device 46 forming an image by fusing the recording sheet S (fixing) of the series of processes.【０１０２】 [0102]以上説明したように実施の形態２によれば、光走査装置を画像形成装置の露光手段として用いることにより、高画質な画像を得ることができる。 According to the second embodiment as described above, by using the optical scanning apparatus as an exposure unit of the image forming apparatus, it is possible to obtain a high-quality image.【０１０６】 [0106]【発明の効果】【Effect of the invention】以上説明したように、請求項１に記載の発明によれば、光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、前記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体とを備え、前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズ及び副走査方向に負のパワーを有する樹脂製レンズから形成さAs described above, according to the invention described in claim 1, the first optical system, a linear image extending the light beam in the main scanning direction to the deflector having a coupling lens for coupling the light beam from the light source wherein the second optical system for focusing, a third optical system having a scanning imaging element for focusing a light spot of light beam on a surface to be scanned, which is deflected by the deflector, and the deflector as a with the one of the optical system the second optical system and said third housing accommodating an optical system of the first optical system is formed from the second optical system and the third optical system .beta.m | | lateral magnification in the main scanning direction of the entire optical system, the sub-scanning direction of the lateral magnification | .beta.s | with is set larger than the second optical system has a positive power in the sub scanning direction It is formed from a resin lens having a negative power in the glass lens and the sub-scanning directionれており、また、前記第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、さらに、前記第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ１とし、前記第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ２とした場合に、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満足させるべく、前記偏向器の周りの前記筐体上であって、かつ前記第１の樹脂製光学素子に隣接して配置されたリブを、更に備えたため、温度変動によるビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減し、なおかつ、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満たすことにより、樹脂レンズの副走査方向負のパワーを小さくすることができ、しかも良好な波面収差を獲得することによIs and, also, the third optical system is mainly the first resin optical element having a positive power in the main scanning direction, mainly the second resin having a positive power in the sub scanning direction comprising an optical element, and further the temperature of the atmosphere in the first neighbor plastic optical element and T1, the temperature of the atmosphere in the second neighborhood plastic optical element when the T2, T1> in order to satisfy the relationship of T2, since the a on the housing, and a rib disposed adjacent to said first resin optical element around said deflector further comprising, a beam diameter due to temperature variations reducing the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch fluctuations and multibeam, yet, by satisfying the relation T1> T2, it is possible to reduce the sub scanning direction negative power of the plastic lens, yet a good wavefront aberration to be acquiredビーム小径化を実現することができる。It is possible to realize a beam diameter of.【０１０７】 [0107]請求項２に記載の発明によれば、 光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体とを備え、前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズまたは副走査方向に正のパワーを有する樹脂製レンズから形成されており、また、前記 According to the invention described in claim 2, the images the light beam and a first optical system having a coupling lens for coupling the light beam to the deflector as a linear image extending in a main scanning direction from the light source 2 wherein the optical system, a third optical system having a scanning imaging element for focusing a light spot of light beam on a surface to be scanned, which is deflected by the serial deflector, wherein the deflector and the first optical system and a second optical system and the third housing accommodating an optical system of the first optical system, the main scanning of the entire optical system formed from the second optical system and the third optical system direction of the lateral magnification | .beta.m | sub-scanning direction of the lateral magnification | .beta.s | with is set to be larger than, said second optical system, a glass lens or the sub-scanning with a positive power in the sub scanning direction is formed from a resin lens having a positive power in the direction, the第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、第１〜第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されており、また、リブは、「第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気の温度Ｔ１＞第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気の温度Ｔ２」の関係を満足させるようにしているので、温度変動に起因するビーム径変動やマルチビームの副走査ビームピッチのピッチ偏差を低減することができ、マルチビーム化が容易となる。The third optical system mainly includes a first resin optical element having a positive power in the main scanning direction, mainly the second resin optical element having a positive power in the sub scanning direction, and the first to the lateral magnification in the main scanning direction of the third all-optical system formed from the optical system of | .beta.m | sub scanning direction lateral magnification | .beta.s | is set larger than, also, ribs, "the since so as to satisfy the relationship between the temperature T2 'of the atmosphere in a temperature T1> second resin optical element near the atmosphere in the first neighborhood plastic optical element, the beam diameter variation and multiple beams due to temperature variations it is possible to reduce the pitch deviation in the sub-scanning beam pitch, multi-beam becomes easy.これにより、ポリゴンスキャナ等の偏向器の回転数を低減することができ、よって高耐久、低騒音及び低消費電力を実現した光走査装置を提供することができる。This makes it possible to reduce the rotational speed of the deflector such as a polygon scanner, thus high durability, it is possible to provide an optical scanning device that achieves low noise and low power consumption.【０１１０】 [0110]請求項３に記載の発明によれば、請求項１ または２に記載の光走査装置を用いることにより、粒状度、解像度、階調性に優れた安定した高画質な画像を出力する画像形成装置を提供することができる。 According to the invention described in claim 3, by using the optical scanning apparatus according to claim 1 or 2, granularity, image forming apparatus for outputting the resolution, excellent stable quality image in gradation it is possible to provide a.【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS【図１】 実施の形態１の光走査装置の構成を示す構成図である。 1 is a configuration diagram showing a configuration of an optical scanning apparatus according to Embodiment 1.【図２】 図１における▲１▼−▲１▼線断面を示す断面図である。 [2] in Figure 1 ▲ 1 ▼ - ▲ 1 ▼ is a sectional view showing a line cross-section.【図３】 図１に示した光走査装置の光学系を説明するための図である。 3 is a diagram for explaining an optical system of the optical scanning apparatus shown in FIG.【図４】 図３の光学系において光軸に対し垂直な面（紙面に対し垂直な面）の断面図である。 4 is a cross-sectional view of a plane perpendicular to the optical axis in the optical system of FIG. 3 (a plane perpendicular to the drawing sheet).【図５】 実施の形態１の他の光走査装置の構成を示す構成図である。 5 is a block diagram showing the configuration of another optical scanning apparatus according to Embodiment 1.【図６】 図５の光学系において光軸に対し垂直な面（紙面に対し垂直な面）の断面図である。 6 is a cross-sectional view of a plane perpendicular to the optical axis in the optical system of FIG. 5 (a plane perpendicular to the drawing sheet).【図７】 図５に示した第２の光学系を構成する各レンズの形状、配置関係を拡大した拡大図である。 [7] The shape of each lens constituting the second optical system shown in FIG. 5 is an enlarged view enlarging a positional relationship.【図８】 実施の形態２にかかる画像形成装置の構成を示す要部構成図である。 8 is a main configuration diagram illustrating a configuration of an image forming apparatus according to the second embodiment.【符号の説明】 DESCRIPTION OF SYMBOLS１ 光源 ２ カップリングレンズ ３ レンズ ４ 偏向器 ５ 第１走査レンズ ６ 第２走査レンズ ７ 折り曲げミラー ８ ウインドウ ９ 像担持体 ２０Ａ、２０Ｂ リブ ２１ 第１の光学系 ２２ 第２の光学系 ２３ 第３の光学系 ３１ 樹脂製レンズ ３２ ガラス製レンズ 1 light source 2 coupling lens 3 Lens 4 deflector 5 first scanning lens 6 and the second scanning lens 7 folded mirror 8 window 9 image bearing member 20A, 20B rib 21 first optical system 22 and the second optical system 23 third optical system 31 resin lens 32 glass lens

Claims (3)

Translated from Japanese

光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、 A first optical system having a coupling lens for coupling the light beam from the light source,偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、 A second optical system for focusing the light beam to the deflector as a linear image extending in a main scanning direction,前記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、 A third optical system having a scanning imaging element for focusing the light beam deflected by the deflector as a light spot on a surface to be scanned,前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体と を備え、 And a housing which accommodates the said deflector and the first optical system and the second optical system and the third optical system,前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、 Said first optical system, the lateral magnification in the main scanning direction of the entire optical system formed from the second optical system and the third optical system | .beta.m | sub-scanning direction of the lateral magnification | greater than | .beta.s along with being,前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズ及び副走査方向に負のパワーを有する樹脂製レンズから形成されており、 The second optical system is formed from a resin lens having a negative power in the glass lens and the sub-scanning direction having a positive power in the sub scanning direction,また、前記第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、 Further, the third optical system includes a first resin optical element having mainly a positive power in the main scanning direction, and the second resin optical element mainly having a positive power in the sub scanning direction, equipped with a,さらに、前記第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ１とし、前記第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ２とした場合に、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満足させるべく、前記偏向器の周りの前記筐体上であって、かつ前記第１の樹脂製光学素子に隣接して配置されたリブを、更に備えた ことを特徴とする光走査装置。 Further, the first temperature in an atmosphere of plastic optical elements near the T1, the temperature of the atmosphere in the second neighborhood plastic optical element when the T2, in order to satisfy the relationship of T1> T2 the a on the housing, and a rib disposed adjacent to said first resin optical element, further optical scanning apparatus characterized by comprising around the deflector.

光源からの光束をカップリングするカップリングレンズを有する第１の光学系と、 A first optical system having a coupling lens for coupling the light beam from the light source,偏向器に前記光束を主走査方向に長い線像として結像させる第２の光学系と、 A second optical system for focusing the light beam to the deflector as a linear image extending in a main scanning direction,前記偏向器により偏向される光束を被走査面上に光スポットとして集光する走査結像素子を有する第３の光学系と、 A third optical system having a scanning imaging element for focusing the light beam deflected by the deflector as a light spot on a surface to be scanned,前記偏向器と前記第１の光学系と前記第２の光学系と前記第３の光学系とを収容した筐体とを備え、 And a housing which accommodates the said deflector and the first optical system and the second optical system and the third optical system,前記第１の光学系、第２の光学系及び第３の光学系から形成される全光学系の主走査方向の横倍率｜βｍ｜は、副走査方向の横倍率｜βｓ｜よりも大きく設定されていると共に、 Said first optical system, the lateral magnification in the main scanning direction of the entire optical system formed from the second optical system and the third optical system | .beta.m | sub-scanning direction of the lateral magnification | greater than | .beta.s along with being,前記第２の光学系は、副走査方向に正のパワーを有するガラス製レンズまたは副走査方向に正のパワーを有する樹脂製レンズから形成されており、 The second optical system is formed from a resin lens having a positive power glass lens or a sub-scanning direction having a positive power in the sub scanning direction,また、前記第３の光学系は、主に主走査方向に正のパワーを有する第１の樹脂製光学素子と、主に副走査方向に正のパワーを有する第２の樹脂製光学素子と、を備え、 Further, the third optical system includes a first resin optical element having mainly a positive power in the main scanning direction, and the second resin optical element mainly having a positive power in the sub scanning direction, equipped with a,さらに、前記第１の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ１とし、前記第２の樹脂製光学素子近傍における雰囲気での温度をＴ２とした場合に、Ｔ１＞Ｔ２の関係を満足させるべく、 前記偏向器の周りの前記筐体上であって、かつ前記第１の樹脂製光学素子に隣接して配置されたリブを、更に備えた ことを特徴とする光走査装置。 Further, the first temperature in an atmosphere of plastic optical elements near the T1, the temperature of the atmosphere in the second neighborhood plastic optical element when the T2, in order to satisfy the relationship of T1> T2 the a on the housing, and a rib disposed adjacent to said first resin optical element, further optical scanning apparatus characterized by comprising around the deflector.

請求項１または２に記載の光走査装置を備えたことを特徴とする画像形成装置。 An image forming apparatus comprising the optical scanning apparatus according to claim 1 or 2.